Creeaza.com - informatii profesionale despre


Simplitatea lucrurilor complicate - Referate profesionale unice



Acasa » tehnologie » constructii » instalatii
Breviar de calcul - Cladirea Administrativa

Breviar de calcul - Cladirea Administrativa



Investitia: Cladire Administrativa, P+2, Statia de epurare ape uzate, Braila

Locatie: Braila, Jud. Braila

Obiect: Instalatii HVAC

Faza: PT + DE

Breviar de calcul

   710.Cladirea Administrativa


1.     Necesarul de caldura:

A fost stabilit prin calculul pierderilor de caldura conform SR 1907/1,2-97, in urmatoarele premize:

-        Rezistentele specifice la permeabilitatea termica a elementelor de inchidere s-au calculat (pentru cele cu inertie termica – pereti si plansee) s-au ales (pentru cele fara inertie termica – usi si ferestre) conform Normativ C107/1;

-        Temperatura exterioara de calcul: te = - 15o C

-        Zona eoliana II (viteza vantului de calcul 5,0 m/s);

-        Temperaturile interioare de calcul s-au adoptat in functie de destinatia incaperii, conform SR 1907/2-97.

2.     Datele de baza de masuratoare:

-        Temperatura aerului exterior iarna: -15o C (conform Normativului C 107/3 -1997).

-        Temperatura interioara in toate incaperile in timpul iernii: +18o C (conform STAS 1907/291).

3.     Consumul de energie termica:

Avand in vedere cerintele beneficiarului, destinatia compartimentarilor, a locului de amplasare a utilajului necesarul de caldura al constructiei se va imparti pe urmatoarele componente:

-        Consum de energie termica necesar sistemului de incalzire centrala ( cu radiatoare + ventiloconvectoare);

Calculul necesarului de caldura pentru obiectivul mai sus mentionat este facut in baza STAS 1907/1,2 – 97, dupa cum urmeaza:

Q = Qt x (1 + ΣA / 100) + Qi                                                              (W) relatie in care:

Q – necesar global de caldura in kcal/h;

Qt – pierderea de caldura prin transmisie, considerata in regim termic stationar, corespunzatoare diferentei de temperatura dintre interiorul si exteriorul elementelor de constructie care delimiteaza incaperea (W);

ΣA – suma adaosurilor aferente pierderii de caldura prin transmisie;

Qi – necesarul de caldura pentru incalzirea aerului infiltrat, de la temperatura exterioara la temperatura interioara (W).

Qt – pierderea de caldura prin transmisie se calculeaza se calculeaza cu urmatoarea relatie:

Qt = Σ ms (ti – te) / Ro + Qs                                                               (W) relatie in care:

M – coeficient de masivitate termica al elementelor de constructie exterioara;

s – aria suprafetei fiecarui element de constructie (mp);

ti – temperatura interioara, conventionala de calcul (oC);

te – temperatura exteriora, conventionala de calcul (oC);

Ro – rezistenta de transfer termic al elementului de constructie (m2 oC/w);

Qs – pierderea de caldura prin sol (W);

Qs – pierderea de caldura prin sol se calculeaza cu urmatoarea relatie:

Qs = Sp [ ( ti + tf ) / Rp ] + [ ( ti – te ) + Qu;                                                    (W) relatie in care:

Sp = a x b + p x h;      (mp)    a,b – dimensiunile in plan ale incaperii;                  (m)

                                               p – perimetrul incaperii;                                           (m)

                                               h – cota pardoselii sub nivelul terenului                  (mp)

Sp – aria cumulata a pardoselii si a peretilor aflati sub nivelul terenului (mp);

Sc – aria unei benzi de latimea de 1m situata de-a lungul conturului exterior al suprafetei Sp (mp);

Rp – rezistenta la transfer termic cumulata a pardoselii si a stratului de pamant cuprins intre pardoseala si panza de apa freatica ( m2 oC / w);

tf – temperatura apei freatice, considerata +10o C;

Qi = E + Σ (l x L) x vΎ x (ti – te) + Qu;                                                        (W) relatie in care:

E- factor de corectie de inaltime;

l – coeficient de infiltrare prin rosturi;

L – lungimea rosturilor usilor si ferestrelor din fatade ce sunt supuse actiunii vantului (m);

v – viteza de calcul a vantului (m/s);

Qu – necesarul de caldura pentru incalzirea aerului patruns la deschiderea usilor exterioare (W);

Qu = U x Su x N x (ti – te);                                                                (W) relatie in care:

U – pierderea de caldura specifica la deschiderea unei usi exterioare;

Su – aria usilor exterioare care se deschid;

N – numarul deschiderilor usilor exterioare / ora.

Pentru calculul necesarului de caldura aferent obiectivului s-au luat in calcul si urmatoarele date:

-        Temperatura exterioara de calcul -15oC; STAS 1907/1 – anexa A, tab.9, pag.11;

-        Temperaturile interioare de calcul sunt comform STAS 1907/2 – tab.1, pag.1, tinandu-se cont, obligatoriu, de precizarile beneficiarului;

-        Panza de apa freatica se considera, in urma studiului geotehnic, aferent zonei respective ca fiind cuprinsa intre 5 si 10 m adancime fata de cota finita a pardoselii parterului;

-        Temperatura teoretica a solului ts = +10 oC;



-        Adaosuri pentru orientare conform tab.3, pag. 3, STAS1907/1-1980;

-        Factorul de corectie E=1 (cladire cu N<12 niveluri);

-        Viteza de calcul a vantului STAS 1907/1, tab. 6, pag.6, v=5m/s; vΎ = 8,55;

-        Pierderea specifica de caldura la deschiderea unei usi exterioare, U = 0,36 J/mp x oC;

-        Coeficientului de masivitate termica STAS6472/3 – 1989, pag. 12;

m = 1,225 – 0,005 D;                         D – indicele inertiei termice STAS6472/3-1989, pct. 5.3;

D= Rsj x Smj;                                      Rsj – rezistenta specifica la permeabilitatea a stratului „j”;

                                                           Smj – coeficient de asimilare termica.

Rsj = Rs1 + Rs2 + Rs3 = d1/b1 + d2/b2 + d3/b3 = 0,0025/0,87 + 0,25/0,3 + 0,025/0,87 = 0,888;

D = Rs1 x Sm1 + Rs2 x Sm2 + Rs3 x Sm3 = 3,62;

m = 1,225 – 0,05 x 3,62 = 1, 044;

Qac – necesarul de caldura pentru prepararea apei calde, in kcal / h;

Qac – Gorar x c x (tf – ti);                                                                                relatie in care:

Gorar – necesar specific orar de apa calda;

c = 1 kcal/kg grad – caldura specifica a apei;

tf = 60 oC – temperatura finala a apei calde;

ti = 10 oC – temperatura initiala a apei reci.

Gorar = Gzi mediu / (4h /zi);                               unde Gzi mediu = c x gs x N;                  unde:

C = 1,1 – coeficient de spor pentru acoperirea pierderilor;

gs = debit specific consumat pe zi pentru o persoana (l/om/zi);

N = 35 – numar de persoane.

Conform bilantului a rezultat un necesar de energie termica pentru incalzire (inclusiv incalzirea aerului de ventilatie patruns in incapere prin deschiderea ferestreleor) de 77586 kcal / h ( 90 kW ).



Concluzie:

Avand in vedere obiectivul mai sus mentionat, precum si temperaturile interioare ce trebuiesc asigurate, rezulta ca este necesar ca beneficiarul sa achizitioneze un cazan cu putere utila de 90 kW.

Dimensionarea pompei de circulatie pe tur butelie de egalizare

Q = 90 kW ≈ 77586 kcal

Debit de apa aferent:

Se alege o pompa care actioneaza in treapta a II-a avand: Q = 4 m3 / h ; H = 2mCA.

Dimensionarea pompa circuit radiatoare 70 / 50 oC

Debit de apa aferent circuit radiatoare:

Inaltimea de pompare:

Se alege o pompa cu Q = 1,2 m3 / h;                        H=3mCA;

Dimensionare pompa circuit ventiloconvectoare:

Debit de apa aferent circuit ventiloconvectoare:

v = 53652 kcal/h (20oC x 1000) = 2,68 m3/h;

Se alege o pompa cu Q = 2,7 m3/h;              H= 3mCA.

Dimensionarea pompei de circulatie apa calda pentru boiler

S-a prevazut un boiler cu serpentina simpla cu capacitatea 200 l si pentru puterea termica de 32758 kcal cu o pierdere de sarcina H = 150 mbar.

v = 32758 kcal/h (20oC x 1000) = 1,64 m3/h;

Se alege o pompa de circulatie pe boiler cu: Q = 1,65m3/h si H = 2,5 mCA.

Alegerea boilerului

Necesarul de caldura conform STAS 1907/1997 este:

Q = 32758 kcal = 38kW

Boilerul cu serpentina simpla s-a calculat pentru un consum de varf de apa calda menajera ce va avea caracteristicile:



-        Capacitate 200 l

-        Putere termica de 32758 kcal = 38 kW

-        Debit continuu in primele 10 min;                     Q = 290 l/10 min.

Dimensionare vas de expansiune inchis

Sarcina termica: 77586 kcal / h.

Volum de apa in instalatie:

Volum de apa dilatata:

vd = 1396,54 (0,0288-0,004) = 34,63 l

Volumul vasului de expansiune inchis:

In care volumul vasului de expansiune pentru:

p1 = 1,5 bari = 2,5 bara

p2 = 4,5 bari = 5,5 bara

Se alege un vas de expansiune inchis cu membrana de 70 l.

Calculul supapelor de siguranta

Suprafata sectiunii de scurgere a supapelor se calculeaza conform STAS 7132-86 cu relatia:

D = 1,72 x W = 1,72 x 90 = 154,8 kg/h

W = debitul cazanului [kW]

a = 0,74 – coeficientul de scurgere al supapei;

p = 4 bari – presiunea maxima admisa.

Se aleg 2 supape de siguranta avand DN 3/4”. Diametrul scaunului DN20 si cel de iesire DN25).

Calculul conductei de expansiune

Diametrul conductei de expansiune se determina cu relatia:

Se alege conducta DN25 (1”).

Dimensionarea retelei de conducte – circuit radiatoare

Presiunea data de pompa de circulatie pe circuitul radiatoarelor este de ps = 3mCA.

Pentru asigurarea autoritatii de reglare a robinetului cu 3 cai se afecteaza minim 30%, deci pierderea de presiune pentru robinetul de reglare este:

Dpr = 0,3 x 3000 = 900 mCA

Pentru invingerea pierderilor de presiune in instalatie ramane disponibil:

Dpi = 2100 mmCA

Calculul coeficientului de debit al robinetului de reglare cu 3 cai – circuit radiatoare

Conform instructiunilor I36-81, coeficientul de debit maxim:

C = 1,25 m3/h – coeficient de spor de 1,2 χ 1,4 (recomandat 1,25 pentru instalatii de incalzire)

Gmax = 1,2 m3/h

Dpr = 0,9 mCA = 0,09 bar; ρ = 1 deci:

Pe baza acestei valori si a valorii autoritatii de reglare a = 0,3, ofertantul instalatiei de automatizare va alege robinetul de reglare adecvat avand Kvs > 5 m3/h.

Dimensionarea retelei de conducte – circuit ventiloconvectoare

Presiunea data de pompa de circulatie pe circuit ventiloconvectoare este de ps = 3mCA.

Pentru asigurarea autoritatii de reglare a robinetului cu 3 cai se afecteaza minim 30%, deci pierderea de presiune pentru robinetul de reglare este:

Dpr = 0,3 x 3000 = 900 mmCA

Pentru invingerea pierderilor de presiune in instalatie ramane disponibil:

Dpi = 2100 mmCA

Calculul coeficientului de debit al robinetului de reglare cu 3 cai – circuit ventiloconvectoare

Conform instructiunilor I36-81, coeficientul de debit maxim:

C = 1,25 m3/h – coeficient de spor de 1,2 χ 1,4 (recomandat 1,25 pentru instalatii de incalzire)

Gmax = 2,7 m3/h

Dpr = 0,9 mCA = 0,09 bar; ρ = 1 deci:

Pe baza acestei valori si a valorii autoritatii de reglare a = 0,3, ofertantul instalatiei de automatizare va alege robinetul de reglare adecvat avand Kvs > 12 m3/h.

Pentru celelalte cladiri care fac prezentului proiect si anume (cladire poarta , atelier si cladire gratare) necesarul de caldura a fost calculat in functie de cerintele beneficiarului si se prezinta in memoriul tehnic general si in plansele alaturate.

Intocmit,

Th. Boncota Fani








Politica de confidentialitate

.com Copyright © 2019 - Toate drepturile rezervate.
Toate documentele au caracter informativ cu scop educational.


Proiecte

vezi toate proiectele
 PROIECT DE LECTIE Clasa: I Matematica - Adunarea si scaderea numerelor naturale de la 0 la 30, fara trecere peste ordin
 Proiect didactic Grupa: mijlocie - Consolidarea mersului in echilibru pe o linie trasata pe sol (30 cm)
 Redresor electronic automat pentru incarcarea bateriilor auto - proiect atestat
 Proiectarea instalatiilor de alimentare ale motoarelor cu aprindere prin scanteie cu carburator

Lucrari de diploma

vezi toate lucrarile de diploma
 Lucrare de diploma - eritrodermia psoriazica
 ACTIUNEA DIPLOMATICA A ROMANIEI LA CONFERINTA DE PACE DE LA PARIS (1946-1947)
 Proiect diploma Finante Banci - REALIZAREA INSPECTIEI FISCALE LA O SOCIETATE COMERCIALA
 Lucrare de diploma managementul firmei “diagnosticul si evaluarea firmei”

Lucrari licenta

vezi toate lucrarile de licenta
 CONTABILITATEA FINANCIARA TESTE GRILA LICENTA
 LUCRARE DE LICENTA - FACULTATEA DE EDUCATIE FIZICA SI SPORT
 Lucrare de licenta stiintele naturii siecologie - 'surse de poluare a clisurii dunarii”
 LUCRARE DE LICENTA - Gestiunea stocurilor de materii prime si materiale

Lucrari doctorat

vezi toate lucrarile de doctorat
 Doctorat - Modele dinamice de simulare ale accidentelor rutiere produse intre autovehicul si pieton
 Diagnosticul ecografic in unele afectiuni gastroduodenale si hepatobiliare la animalele de companie - TEZA DE DOCTORAT
 LUCRARE DE DOCTORAT ZOOTEHNIE - AMELIORARE - Estimarea valorii economice a caracterelor din obiectivul ameliorarii intr-o linie materna de porcine

Proiecte de atestat

vezi toate proiectele de atestat
 Proiect atestat informatica- Tehnician operator tehnica de calcul - Unitati de Stocare
 LUCRARE DE ATESTAT ELECTRONIST - TEHNICA DE CALCUL - Placa de baza
 ATESTAT PROFESIONAL LA INFORMATICA - programare FoxPro for Windows
 Proiect atestat tehnician in turism - carnaval la venezia






Termeni si conditii
Contact
Creeaza si tu