Creeaza.com - informatii profesionale despre


Evidentiem nevoile sociale din educatie - Referate profesionale unice



Acasa » tehnologie » constructii
PROIECT CONSTRUCTII CIVILE

PROIECT CONSTRUCTII CIVILE



UNIVERSITATEA DIN CRAIOVA

FACULTATEA DE MECANICA

SECTIA C.C.I.A.

PROIECT

CONSTRUCTII CIVILE



TEMA DE PROIECT

Sa se realizeze limita de rezistenta si stabilitate a peretelui de zidarie a unei structuri solicitate la incarcare gravitationala.

Cladirea are regimul de inaltime P+3E si plansee din beton armat prefabricat

Caracteristici mecanice ale zidariei:

caramida marca C100

mortar marca: M100;

limita de rezistenta: R – 1,5N/mm

Dimensiuni geometrice ale structurii

H = 2,90m

Grosime pereti exteriori bpe=0,30m

Grosime pereti interiori bpi=0,25m

L1 = 4,0m; L2 = 5,52 + 0,01N

L3 = 3,00 + 0,01N; L4 = 3,00 + 0,01N

N=46

Nota de calcul

determinarea incarcarilor pentru planseul terasa si intermediar

determinarea incarcarilor transmise peretilor

verificarea peretilor exteriori si interiori la rezistenta si stabilitate

calculul fundatiei pentru peretii exteriori si interiori

Determinarea incarcarilor de calcul pentru planseul terasei

Nr. Crt

DENUMIRE INCARCARE

Incarcare normata

Coeficient incarcare

Incarcare de calcul

daN/m

daN/m

1

Planseu B.A. 0,13 X 2.500

325

1,1

357,5

2

Sapa egalizare M100 0,02X2.100

42

1,3

54,6

3

Strat difuzie – impletitura din sticla

29

1,3

37,7

4

Bariera condensare vapori-impletitura sticla bitumata

23

1,3

29,9

5

Termoizolatie – cenusa termocentrala d=0,16m; 0,16X850

136

1,3

176,8

6

Strat separator-impletitura de sticla tip IA900

21

1,3

27,3

7

Placi B.C.A. termoizolatie

0,075X1X600

45

1,2

54

8

Sapa mortar m100 armata cu plasa θ3/15 0,025X2.100

52,5

1,3

68,25

9

Hidroizolatie bitumata

Carton bitumat

17,5

1,3

22,75

10

Protectie hidroizolatie 0,04X1.800

72

1,3

93,6

11

Incarcare zapada

120

1,4

168

TOTAL

qt = 1.091 daN/m

Determinarea incarcarilor de calcul pentru planseul intermediar



Nr. Crt

DENUMIRE INCARCARE

Incarcare normata

Coeficient incarcare

Incarcare de calcul

daN/m

daN/m

1

Planseu B.A. 0,13 X 2.500

325

1,1

357,5

2

Mozaic turnat de 1cm grosime pe sapa de mortar M200; 2.100X0,025

52,5

1,3

68,25

3

Incarcare utila, pereti despartitori

150

1,4

210

4

Incarcare utila, pereti despartitori

150

1,2

180

6

Pardoseli parchet

6

1,3

7,8

TOTAL

qt = 824 daN/m

Incarcarea din zapada STAS 10101/21-92

qz = CZI X CcI X qzI X

qz = pentru perioada de revenire

qz = 1,5 KN/m = 150 daN/m

cc = 0,8, conditii normale de expunere

czi =1,0

q= 0,8 X 1,0 X 150 = 120 daN/m

Detreminarea incarcarilor transmise peretilor

N = 46

L1 = 4,00 m

L2 = 5,5 + 0,01N = 5.96m

L3 = L4 = 3,0 + 0,01N = 3,46m

Stabilirea suprafetelor de descarcare a incarcarilor catre peretii de sprijin din cimpurile terasei, si determinarea ariei acestora

S1 =

Tg45s = x = 1,82

S1 =

x1 = 4 – 2X1,82 = 0,36

S2 = m

S3 = 8,44m

S4 = 4,00m

Suprafetele de descarcare :

S1 =

S2 =

S3 =

S4 =

Lungimea peretilor interiori si exteriori pe care se face descarcarea sarcinilor din cimpurile placii terasei

Perete exterior

AB(1)=BC(1)= AB(4)=BC(4)= 4,00m

C (3-4) = A(3-4) = 6 ,14m

C (1-2) = C(2-3) = A(1-2) = (2-3) = 3,64m

Perete interior

CB(1)=BA(2)=CB(3)=BA(3)=4,00m

B(1-2)=B(2-3)=3.64m

B(3-4) = 6,14m

Determinarea sarcinii transmisa peretilor datorita incarcarilor terasei (Nt), qt = 1.091 daN/m si a planseului intermediar(Np), qpl = 824 daN/m

Nt = , sarcina terasei;

Npl = , sarcina planseului;

3.3.1. Pentru terasa

CB(1): Nt = = =1080,09daN/m

BA(1): Nt = 1080,09daN/m

C(1-2): Nt = = =992,09daN/m

C(2-3): Nt = 992,09daN/m

A(1-2): Nt = 992,09daN/m

A(2-3): Nt = 992,09daN/m

C(3-4): Nt = = =1.670,20daN/m

A(3-4): Nt =1.670,20daN/m

CB(4): Nt = = =545,50daN/m

BA(4): Nt =545,50daN/m

B(1-2): Nt = = =1.984,18daN/m

B(2-3): Nt =1.984,18daN/m

B(3-4): Nt = = =1.499,68daN/m

CB(2): Nt = = =2.160,18daN/m

BA(2): Nt =2.160,18daN/m

CB(3): Nt = = =1.625,59daN/m

BA(3): Nt = 1.625,59daN/m

3.3.2. Pentru etajul curent

AB(1) : Npl = = daN/m

CB(1): Npl = = =815,76daN/m

BA(1): Npl = 15,76daN/m

C(1-2): Npl = = =749,29daN/m

C(2-3): Npl =749,29daN/m

A(2-3): Npl =749,29daN/m

A(1-2): Npl =749,29daN/m

C(3-4): Npl = = =1.132,66daN/m

A(3-4): Npl =1.132,66daN/m


B(1-2): Npl = = =1.498,59 daN/m

B(2-3): Nt =1.498,59daN/m

B(3-4): Npl = = =888,41daN/m

CB(2): Npl = = =1.631,52daN/m

BA(2): Npl = 1.631,52daN/m

CB(3): Npl = = 415,96daN/m

BA(3): Npl = 415,96daN/m

CB(4): Npl = = 412daN/m

BA(4): Npl = 412daN/m

Determinarea greutatii zidariei (Gz), tencuielii(Gt) si peretelui(Gperete)

Gz = He · bz · γz · niz

Gt = He · bz · γt · nit ·2 · 2,02

Gperete = Gp + Gt

Unde:

He = 2,80m; inaltime etaj;

bze = 0,30m; grosime zid exterior;

bzi = 0.25m; grosime zid interior;

γz = 950 – greutate volumetrica a zidariei;

γt = 1.700 greutate volumetrica a tencuielii;

niz = 1,2; coeficient de incarcare;

nit = 1,3; coeficient de incarcare;

Pentru peretii exteriori :

CB(1); BA(1); CB(4); C(1-2); C(2-3); C(3-4); CA(4); A(1-2); A(2-3); A(3-4)

Gz =2,9 · 0,3 · 950 · 1,2 = 991,8 daN/m

Gt =2,9 · 2,9 · 1.700 · 1,3 · 0,02 = 256,36 daN/m

Gperete = 991,8 + 256,36 = 1.248,16 daN/m

Pentru peretii exteriori :

CB(2); BA(2); CB(3); B(1-2); B(2-3); B(3-4);

Gz =2,9 · 0,25 · 950 · 1,2 = 826,5 daN/m

Gt =2,9 · 2,9 · 1.700 · 1,3 · 0,02 = 256,36 daN/m

Gperete = 826,5 + 256,36 = 1.082,86 daN/m

Determinarea sarcinii totale la nivelul terasei, etajelor si parterului (T, E3, E2, E1, P) pe peretii interiori si exteriori ai structurii

Se folosesc relatiile de calcul:

Ne = Nt

Ne3 = Nt + Npl + Gperete

Ne2 = Nt + Npl + Gperete

Ne1 = Nt + Npl + Gperete

Np = Nt + Npl + Gperete

CB(1); BA(1)

Ne3 = 1080,09 + 815, 76+ 1248,16 = 3.144,01 daN/m;

Ne2 = 1080,09 + 2(815, 76+ 1248,16) = 5.207,93 daN/m;

Ne1 = 1080,09 + 3(815, 76+ 1248,16) = 7.271,85 daN/m;

NP = 1080,09 + 3·815, 76+ 4·1248,16 = 8.520,01 daN/m;

C(1-2); C(2-3); A(1-2); A(2-3);

Ne3 = 992,09 + 749,29 + 1248,16 = 2.989,54 daN/m;

Ne2 = 992,09 + 2(749,29 + 1248,16) = 4.986,99 daN/m;

Ne1 = 992,09 + 3(749,29 + 1248,16) = 6.984,44 daN/m;

NP = 992,09 + 3·749,29 + 4·1248,16 = 15.473,11 daN/m;

CB(4); BA(4)

Ne3 = 545,5 + 412,00 + 1248,16 = 2.205,66 daN/m;

Ne2 = 992,09 + 2(749,29 + 1248,16) = 3.865,82 daN/m;

Ne1 = 992,09 + 3(749,29 + 1248,16) = 5.525,98 daN/m;

NP = 992,09 + 3·749,29 + 4·1248,16 = 13.002,78 daN/m;

C(3-4);A(3-4);

Ne3 = 1670,20 + 1132,66 + 1248,16 = 4.051,02 daN/m;

Ne2 = 1670,20 + 2(1132,66 + 1248,16) = 6.431,84 daN/m;

Ne1 = 1670,20 + 3(1132,66 + 1248,16) = 8.812,66 daN/m;

NP = 1670,20 + 3·1132,66 + 4·1248,16 = 18.451,44 daN/m;

B(1-2);B(2-3);

Ne3 = 1984,18 + 1438,59 + 1082,86 = 4.505,63 daN/m;

Ne2 = 1984,18 + 2(1438,59 + 1082,86) = 7.027,08 daN/m;

Ne1 = 1984,18 + 3(1438,59 + 1082,86) = 9.548,53daN/m;

NP = 1984,18 + 3·1438,59 + 4·1082,86 = 19.278,6 daN/m;

B(3-4);

Ne3 = 1499,68 + 888,41 + 1082,86 = 3.470,95 daN/m;

Ne2 = 1499,68 + 2(888,41 + 1082,86) = 5.442,22 daN/m;

Ne1 = 1499,68 + 3(888,41 + 1082,86) = 7.413,49daN/m;

NP = 1499,68 + 3·888,41 + 4·1082,86 = 15.493,02daN/m;

CB(2); BA(2);

Ne3 = 2160,18 + 1631,52+ 1082,86 = 4.874,56 daN/m;

Ne2 = 2160,18 + 2(1631,52+ 1082,86) = 7.588,94 daN/m;

Ne1 = 2160,18 + 3(1631,521 + 1082,86) = 10.303,32daN/m;

NP = 2160,18 + 3·1631,52+ 4·1082,86 = 20.612,18daN/m;

CB(3); BA(3);

Ne3 = 1625,59 + 415,96+ 1082,86 = 3.124,41 daN/m;

Ne2 = 1625,59 + 2(415,96+ 1082,86) = 4.623,23 daN/m;

Ne1 = 1625,59 + 3(415,96+ 1082,86) = 6.122,05daN/m;

NP = 1625,59 + 3·415,96 + 4·1082,86 = 12.784,23 daN/m;

Detreminarea latimii necesare a fundatiei pentru peretii intermediary si exteriori ai structurii

Bnec =

= 1,8 + 0,01N = 2,44 daN/cm

= presiunea conventionala de calcul

= sarcina totala la nivelul parterului

Valoarea obtinuta pentru Bnec se rotunjeste superior la valoarea Bef din 5cm in 5cm.

  1. Axul 1

= 8.520,01 daN/m

Bnec ==34,91 Bef =40cm;

= = 2,13 daN/cm2,44 daN/cm

  1. Axul 2

=20.612,18 daN/m;

Bnec ==84,47 Bef =85cm;

= = 2,42 daN/cm2,44 daN/cm

  1. Axul 3

=12.784,23 daN/m;

Bnec ==52,39 Bef =55cm;

= = 1,50 daN/cm2,44 daN/cm

  1. Axul 4

=13.002,78 daN/m;

Bnec ==52,29 Bef =55cm;

= = 1,50 daN/cm2,44 daN/cm

  1. Axul A, C

=18.451,44 daN/m;

Bnec ==75,62 Bef =80cm;

= = 2,30 daN/cm2,44 daN/cm

  1. Axul B

=15.493,02 daN/m

Bnec ==63,49 Bef =70cm;

= = 2,21 daN/cm2,44 daN/cm

Verificarea peretilor din zidarie

Grosime pereti exteriori = 30cm;

Grosime pereti interiori = 25cm;

Rc = 15 daN/cm

Zidarie nearmata

φ – coefficient flambaj φ=0,81

Verificare sectiune ax 1 – la compresiune centrica

= 8.520,01 daN/m

Rc = = 3,5 daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 2 – la compresiune centrica

= 20.612,18 daN/m

Rc = = 10,17daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 3 – la compresiune centrica

= 12.784,23 daN/m

Rc = = 6,31daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax 4 – la compresiune centrica

= 13.002,78 daN/m

Rc = = 5,35daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax A, C – la compresiune centrica

= 18.451,44 daN/m

Rc = = 7,59daN/cm 15 daN/cm

Verificare sectiune ax B – la compresiune centrica

= 15.493,02 daN/m

Rc = = 7,65daN/cm 15 daN/cm





loading...




Politica de confidentialitate

.com Copyright © 2020 - Toate drepturile rezervate.
Toate documentele au caracter informativ cu scop educational.


Proiecte

vezi toate proiectele
 SCHITA DE PROIECT DIDACTIC GEOGRAFIE CLASA: a IX-a - Unitatile majore ale reliefului terestru
 PROIECT DIDACTIC 5-7 ani Educatia limbajului - Cate cuvinte am spus?
 Proiect atestat Tehnician Electronist - AMPLIFICATOARE ELECTRONICE
 Proiect - masurarea si controlul marimilor geometrice

Lucrari de diploma

vezi toate lucrarile de diploma
 Lucrare de diploma - eritrodermia psoriazica
 ACTIUNEA DIPLOMATICA A ROMANIEI LA CONFERINTA DE PACE DE LA PARIS (1946-1947)
 LUCRARE DE DIPLOMA MANAGEMENT - MANAGEMENTUL CALITATII APLICAT IN DOMENIUL FABRICARII BERII. STUDIU DE CAZ - FABRICA DE BERE SEBES
 Lucrare de diploma tehnologia confectiilor din piele si inlocuitor - proiectarea constructiv tehnologica a unui produs de incaltaminte tip cizma scurt

Lucrari licenta

vezi toate lucrarile de licenta
 LUCRARE DE LICENTA CONTABILITATE - ANALIZA EFICIENTEI ECONOMICE – CAI DE CRESTERE LA S.C. CONSTRUCTIA S.A TG-JIU
 Lucrare de licenta sport - Jocul de volei
 Lucrare de licenta stiintele naturii siecologie - 'surse de poluare a clisurii dunarii”
 LUCRARE DE LICENTA - Gestiunea stocurilor de materii prime si materiale

Lucrari doctorat

vezi toate lucrarile de doctorat
 Diagnosticul ecografic in unele afectiuni gastroduodenale si hepatobiliare la animalele de companie - TEZA DE DOCTORAT
 Doctorat - Modele dinamice de simulare ale accidentelor rutiere produse intre autovehicul si pieton
 LUCRARE DE DOCTORAT ZOOTEHNIE - AMELIORARE - Estimarea valorii economice a caracterelor din obiectivul ameliorarii intr-o linie materna de porcine

Proiecte de atestat

vezi toate proiectele de atestat
 PROIECT ATESTAT MATEMATICA-INFORMATICA - CALUTUL INTELIGENT
 Proiect atestat Tehnician Electronist - AMPLIFICATOARE ELECTRONICE
 ATESTAT PROFESIONAL LA INFORMATICA - programare FoxPro for Windows
 ATESTAT PROFESIONAL TURISM SI ALIMENTATIE PUBLICA, TEHNICIAN IN TURISM




Rezistenta caracteristica la forfecare a zidariei
TEHNOLOGIA LUCRARILOR DE CONSTRUCTII SI NORMELE DE PROTECTIE A MUNCII. STABILITRA COMPOZITIEI BETONULUI CALCULUL GRADULUI DE MATURIZARE AL BETONULUI
TUNELURI CU GABARIT REDUS IN ORASUL IASI
Imbracaminti din beton de ciment rutier
NOTIUNI INTRODUCTIVE CU PRIVIRE LA MIJLOACELE DE MUNCA IN ACTIVITATEA DE CONSTRUCTII
Instructiuni privind avizarea investitiilor in constructii pe linia protectiei civile
CALCULUL ARMATURII PLANSEULUI PESTE SUBSOL
Dimensionarea fundatiilor




Termeni si conditii
Contact
Creeaza si tu