Creeaza.com - informatii profesionale despre


Evidentiem nevoile sociale din educatie - Referate profesionale unice
Acasa » tehnologie » constructii
- Constructii Hidromaritime - dig maritim

- Constructii Hidromaritime - dig maritim


Constructii Hidromaritime

Se va studia si proiecta un dig maritim avand rolul de a proteja un debarcader pentru turism. Caracteristicile vlalurilor si ale navei vor fi specificate in anexa. Nu exista variatii ale suprafetei linistite a marii. Fundul marii este constituit dintr-un strat gros de nisip. Panta fundului este mica.

 



A) Piese scrise:

1. Stabilirea caracteristicilor valului de larg

2. Transformarea valurilor in amplasament

3. Evaluarea caracteristicilor constructive ale structurii

4. Stabilirea incarcarilor care actioneaza asupra structurii

5. Verificarea stabilitatii la rasturnare si alunecare

B) Piese desenate:

1. Vedere in plan

2. Sectiune transversala tip

3. Detalii constructive

1.Stabilirea caracteristicilor valurilor de larg

a) Caracteristicile navei:

L= 70.00m

l = 22.30m

T = 4.20m

b) Factorii principali ai valurilor de larg: - influenteaza in mod direct evolutia si propagarea valurilor:

- w10 este viteza vantului masurata la 10 m inaltime dela suprafata apei;

tw este durata de actiune a vantului;

- Fw este fetchul distant ape directia vantului in timpul furtunii care permite generarea si evolutia valurilor;

Directia vantului

NE

E

SE

S

w10[m/s]

tw[h]

Fw[km]

Pentru determinarea elementelor valurilor se vor lua in calcul asigurari de furtuna: 2% pentru constructii cu clasa de importanta I si II;

4% pentru cosntructii cu clasa de importanta III si IV.

c) Adancimea de navigatie: - adancimea maxima asigurata sub nivelul apei in senal va fi:

h=T+∑ri [m]

r1=rezerva de val  r1=0.5m

r2=adancimea de viteza r2=0.136m

r3=rezerva pilotului r3=0.3m

r4=rezerva depunerii r4=1.45m

h=6.586m

Determinarea caracteristicilor valurilor de larg

H0 = inaltimea valului de larg

Β = curbura valului

L0=lungimea de unda a valului de larg

Fc=min

Flim=30*β*w102 [km]

Directia vantului

NE

E

SE

S

W10

W102

Flim

Fc

H0

L0

2. Transformarea valurilor in amplasament

L= lungimea valului de unda in amplasament

Pentru h<0.3*L0  [m]

H=inaltimea de val

Pentru h<0.25L0 

NE

E

SE

S

h

h0

L0

H0

L

H

3. Evaluarea caracteristicilor constructive ale structurii

Constructii de aparare ->dig

Constructii de acostare ->cheu

Solutia adoptata pt alcatuirea cheului ->blocuri de greutate din beton simplu:

Blocul A - latime 3.3m

Blocul B - latime 4m

- latime sprijin 3m

Blocul D - latime 5,3m

- latime sprijin 3.6m.

Caracteristicile blocurilor prefabricate ale cheului si tensiunile create din greutatea propie a blocurilor de beton:

Greutatea specifica a betonului γb=24kN/m3

Greutatea specifica a apei γw=10kN/m3

Greutatea specifica a pietrei:   γp=20.02kN/m3

γp'=12.27kN/m3

Bloc

A

B

D

Vb

Gb

Gb'

XG

4. Stabilirea incarcarilor care actioneaza asupra structurii

Incarcari permanente date de:

- greutatea propie a coronamentului(la 5.50ml)

-incarcari la nivelul rosturilor dintre blocuri din greutate proprie:

-intre coronament si blocul A: Gcoronament=755,04kN

-intre blocul A si blocul B:

GA-B=755.04+197.11+457.75=1409.91kN

-intre blocul B si blocul D: GB-D=1409.91+503.58=1913.49 kN

-intre blocul D si patul de fundare:

GD-pat=1913.49+580.86=2494.35kN

-greutatea platformei de beton:

Gp=0.5*1*1*24=12kN/m2

-greutatea pietrei din prism pe coada blocului:

-blocul B: G 0.7*2.0*20.02+2.20*0.7*12.27)*5.5=258.08kN

-blocul D: G 1.30*4.6*12.27+2.00*1.3*20.02+0.55*1.1*12.27)*5.5=730.67kN

Impingerea umpluturi

-la rostul A-B:

-la rostul B-D:

-intre D si patul de fundare:

Actiuni temporare variabile date de:

-incarcarea utila pu=10.68kN/m2

-impingerea suplimentare a umpluturi datorata platformei si incarcarii utile: F=5.5*ps*H*tg2(45-Φ/2);

ps=pu+Gp=12+10.68=22.68kN/m2 

rezulta FA-B'= 22.68*5.5*4.2*0.237=124.16kN

FB-D'= 22.68*5.5*2.4*0.237=70.95kN

FD-pat'= 22.68*5.5*2.12*0.237=62.67kN

-tractiunea la bolard:

TB=77.83kN , rezulta Tbx=67.40kN si Tbz = 38.91kN

-actiunea valurilor stationare:

S0=0.1m

-forte de frecare: Ff1 - forta de frecare dintre blocurile de beton;

Ff2 - forta de frecare dintre blocurile de beton si umplutura

intre blocul A si blocul B : Ff 1 = 1409.91*0.6 =845.94 kN

Ff 2 = 224.81*0.5+124.16*0.5=174.48 kN

intre blocul B si blocul D : Ff1 = (1913.49+258.08)*0.6=1302.94 kN

Ff2 = 279.44*0.5+70.95*0.5=175.19 kN

intre blocul D si pat

Ff1 2494.35+255.08+730.67)*0.6=2088.06 kN

Ff 2 = 330.56*0.5+62.67*0.5=196.61kN

Actiuni exceptionale (forte seismice) : Fs = ks*Gbl

blocul A+coronament: Fs = 169.18 kN

blocul B :   Fs = 60.42 kN

blocul D :   Fs = 69.70 kN

5. Verificarea stabilitatii la rasturnare si alunecare si a presiunilor pe talpa :

5.1 In gruparea fundamentala II:

- stabilitatea la alunecare :

a)la rostul A - B :

b)la rostul B - D :

c)la rostul dintre blocul D si pat:

- stabilitatea la rasturnare:

a)la rostul A - B

b) la rostul B -D

c) la rostul D si pat

presiunile pe talpa de fundare:

5.2 In gruparea speciala

- stabilitatea la alunecare :

a)la rostul A - B

pt forta seismica pe verticala Fvs:

pt forta seismica pe verticala Fvj:

pt forta seismica pe orizontala Fhdr

b)la rostul B - D :

pt Fvs 

pt Fvj

pt Fhdr

c)la rostul dintre blocul D si pat:

pt Fvs:

pt Fvj:

pt Fhdr

stabilitatea la rasturnare:

a)la rostul A - B

pt Fvs:

pt Fvj:

pt Fhr

b) la rostul B -D

pt Fvs

pt Fvj

pt Fhdr

c) la rostul D si pat

pt Fvs

pt Fvj

pt Fhr

presiunile pe talpa de fundare:

pt Fvs:

pt Fvj:

pt Fhdr:





Politica de confidentialitate


creeaza logo.com Copyright © 2024 - Toate drepturile rezervate.
Toate documentele au caracter informativ cu scop educational.